裂解气压缩机密封及平衡管法兰腐蚀泄漏分析

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The Corrosion Leakage Analysis of the Sealing Surface of the Cracking GasCompressor and the Flange of Balance Pipe- tao(Olefin Division of Tianjin Company，Sinopec，Tianjin 300270，China)Abstract：Through the observation of the phenomenon of leakage and set system parameters，by the way of analysisand numerical calculation of variation of M factor，the accurate analysis of the causes from several aspects of whole systemprocess device，equipment on-line monitoring and SO on was researched.Then the unit can mR to overhaul stably by theway of taking operation adjustment and maintenance measures，so the losses of unplanned shutdown wil be reduced。

Key words：leak；analysis；alkali-wash；measuresGB201裂解气压缩机组是公司关键机组。压缩机由 日本HITACHI公司设计制造，型式为水平剖分的卧式离心压缩机(型号 2MCH606/2MCH607/MCH526)，分为三缸五段 十九级；压缩机由蒸气透平驱动，汽轮机由德国 SIEMENS公司设计制造，型式为抽汽凝液式汽轮机 (型号 EHNK32-37)。2001年，装置扩能改造时将机组处理裂解气量由44 t/h增大到62 t/h。

2010年3月8日，化验人员对 GB201润滑油月度性能指标定期分析时发现润滑油中水含量超标。

2011年9月26日，车问工艺人员特护巡检时发现中压缸高压侧缸体平衡管法兰处出现气泡并伴有液体流出。2011年 9月 30日，发现中压缸低压侧平衡管法兰处也出现了泄漏。通过现场触摸对比，中压缸平衡管两端温差不大，而低压缸和高压缸平衡管两端温差明显 (高压侧较热低压侧较凉)，说明高压侧泄漏量增大，向低压侧流动量增加。

图 1 法兰泄漏位置图作者简介：李海涛 (1980-)，男，工程师，主管动、静设备运行工作。

表 1 GB201机组的参数186 广 州 化 工就会使FA205罐气液分离效果更差，pH值趋势图如图7所示，通过裂解气压缩机四段吸入罐 FA205凝液的 pH值趋势图说明介质中碱夜含量有所上升，介质中碱液增加，中压缸平衡管 中的碱含量也增大。

2.2 机组结垢趋势增大机组高负荷运行加速了转子结垢的形成，机组各段的实际压力温度都不同程度的超出了设计值，趋势对比如图8。

GB20l-段实际排出压力与设计值的比较I I I I I I I I I I I I I I I l I I l I I I I l I In 寸 1n 、。 ∞ 0 n 寸 ln ∞ 0 n 寸I I I I I I I- - I l I I I I I I I- - I I I l口、 I f 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 f I I -0 0 0 0 0 0 0 0 - - - - - 0 0 0 - H H0 0 0 - - -N - - I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I In 寸 .n ∞ 0 - n 寸 .n 、。 ∞ 0 - - 甘 I I I I I I I - I I I I I l I I I H - - I I I Io、 I I 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 I I I - 0 0 0 0 0 0 0 H - - 0 0 0 H - 0 0 0 -GB201段实际排出压力与设计值的比较GB20l三段实际排出温度与设计值的比较斗 斗 兰2I I 辛 生兰 Ii i I I I I I I I斗 n寸.n o。0 - n甘ln ∞ 0- n寸未g窨8考害未 I I圭2 2宝宝2 苫兰兰兰兰 l 0 00 0 0 0 00 0 -H- 0 0 0 0 0 0 0量窘窘- -H --2 2 22013年5月图8 机组各段的实际压力温度与相应设计值对比图通过对各段间排出压力与设计值的比较，可以看出五个段间排出均较设计值高，四、五段的排出温度也较设计值高，确定存在结垢情况。此外，M因子数值变化反应了压缩机的结垢情况 (见图9)。

M-factorIn(Td/Ts)/In(Pd/Ps)式中：Td，Ts--分别为 出口温度和入 口温度热力学温度，KPd，Ps--分别为压缩机出口压力和人口压力 (绝压)，kPaGB201四段买 际排出压力与设什的 比较 - 、 。

- Fr、nr - 四段排出压力 设计值，kPa-寸，-Nn-- IN州 - 0---0-。0 0 o--∞0N-0N 0- 0-寸0-n0- 0H0- - 0-H H， 0，0 0H 0N ∞ 0- 0 0H ， 寸 0'n. 0寸NnN --- ，0-- 0--0，0N 0-N-∞0-0 0 0-寸0 n0- 0--0NIH ，S --， 0N 0H， 0I 口0∞ 0 0NH 60 0寸 0n 0-寸，-n- -- -- -0N- - 0H0H0州NI 0--∞ 0 0- 0- ，0N-寸 0-ln0州- ，0---0-I 0HlI 00 0NH 6o-∞ 0， 0 0 ， 0I寸， 0-n 0GB20l-段实际排出温度与设计值的比较 - ～段排出温度，℃ 设计值代GII201州 . 血段买际排出韫崖与役计值明比较 五段排出温度， 设计值，N 寸-n- --NH0--00 0 0∞0-，0-- 0N-，n0寸0n0- 0I-0- 0- 0 0H 0 0-∞ 0-西0NH 60 0， 0- 0寸， N，n-N H-- 0EN --00 0N- 0N-∞0-0- 0 n0寸0-Nn0-， 0 0-- 0NHH600 0I 0∞ 0N， 60 0N n 0N寸 0n60 寸。

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- 心 八 f- 三重磊出压力，k 设计值，kP8 ；写0 0 0 0 198 广 州 化 工 2013年 5月(3)在水洗罐 D-304前后液化气管线上增加跨线，当水洗罐需要清理内部分布板时，可以临时将水洗系统切出。

1.5 酸性气排放管线频繁堵塞、腐蚀胺液再生塔 C-4202回流罐 D-4203顶酸性气为间断排放，在气温低于0℃时，管线容易被氯化氢冷凝液堵塞 ，导致D-4203压力超高，胺液再生塔操作波动，且装置自开工以来酸性气管线多处出现漏点，造成周围环境污染。

整改措施 ：在排放阀前增设氮气管线 ，每次酸性气排放结束后 ，及时用氮气置换管线，避免管线腐蚀及堵塞。改造实施方案见图4。

1.6 胺液再生塔再沸器循环效果差胺液再生塔 C-4202采用-次通过式重沸器，-层塔盘的液相全部先进入重沸器，经重沸器加热汽化后，返塔分离的液相从塔底抽出，分离的气相向上通过-层塔盘的阀孔。2007年9月 20日胺液再生塔重沸器出口返塔管线温度达到 160℃，远大于 125℃的上限值，致使胺液降解急剧加速，同时塔内系统热源不足，第-层塔盘上流下的多余液相会直接溢流到塔底，贫液再生效果差，导致精制液化气总硫超标。经过现场分析判断是重沸器的入口管线低点沉积降解产物等杂质，导致重沸器入口流量不足，胺液再生效果差。

整改措施：在塔底排污管线出口跨接-条 DN50的管线至重沸器人口管线低点排污口，正常情况下阀 1是关闭的，进入重沸器的物料是从最后-块塔盘上的贫液，使得重沸器也起到相当于-块塔盘的作用。当塔内发生异常状况造成重沸器无法正常虹吸循环后，打开阀1，重沸器入El液相与塔底连通，塔底液相流入重沸器，重新建立虹吸循环。

图4 胺液再生塔系统改造示意图去火炬去硫磺回收氮气表 7 2007年胺液再生塔重沸器改造前后操作参数及产品质量对比由表7得知，在投用胺液再生塔重沸器跨线后 ，该塔操作参数恢复正常，且精制液化气硫醇含量合格。

2 经济效益分析水洗系统 由新鲜水改为软化水闭路循环后 ，用水量 由l8.7 t/h降至4 t/h，水洗水每年节约20.12万元；由于降低了C-4202的塔底温度 ，1.0 MPa蒸汽每年节约 44.16万元；胺液用量减少 10 t，每年节约24.5万元 ；30%碱液用量减少 120 t，每年节约 18.6万元，由此-年可增加直接经济效益 107.38万元。

3 结 语(1)减少了胺液、碱液和水的损耗，降低装置能耗。

(2)降低精制液化气中的硫含量以及胺液、碱液和水的携带量，基本消除了导致气体分馏装置脱戊烷塔结焦的因素。

(4)实现了300 kt/a液化气精制装置两年-修的长周期运行目标。